为了研究气动弹性对高超声速进气道性能的影响,基于模态方法对不同厚度的二维进气道薄壁结构进行气动弹性分析。首先,对DLR中GK01二维进气道实验模型进行数值模拟,计算结果与实验结果吻合较好,验证了计算方法的可靠性。以此模型为研究对象,在时域内,对不同厚度的二维进气道薄壁结构进行气动弹性分析,其中二维进气道的模态数据从三维模态数据中提取。计算结果表明:(1)随薄壁结构厚度的增加,进气道的气动弹性特性由发散变为收敛,由于结构的固有频率比较接近,广义位移随时间的变化历程表现出"拍"效应;(2)即使是较小幅度的振动,也会对进气道性能产生较明显的影响,对于本文模型,其流量系数、总压恢复系数和压升比的最大变化幅度分别达到14.34%,25.07%和110.37%。因此,设计进气道结构时,应考虑气动弹性的影响。高超声速进气道气动弹性的影响研究2275考对象，其与总压恢复系数之间的相位差为179°，也即是在同一时刻下，当流量系数处于变化周期中的最低点时，总压恢复系数达到最高点，而压升比与流量系数之间的相位差为58°。（为细致地研究气动弹性对进气道流动的影响，对薄壁厚度为0.68mm进气道气动弹性发散过程中最后一个周期的流场进行分析。流场影响-数控滚圆机滚弧机价格低张家港液压滚圆机滚弧机多少钱图11为壁板厚度0.68mm时，广义位移最后两个周期的时间历程，如图所示，在最后一个周期中取5个典型的时刻A～E，并对流场进行分析。图12为不同时刻下进气道物面变形量的对比，可以看出，时刻B和D的变形量较小，时刻A，C和E的变形量比较大，靠近进气道出口处的物面变形量最大，约为4mm。且靠近出口处，时刻A和E的变形向上本文由张家港市泰宇机械有限公司弯管机滚圆机滚弧机网站采集网络资源整理! http://www.gunyuanji.wang，时刻C的变形向下，而唇口处的变形在A～E五个时刻均向上，并且，不同时刻之间的相对变化量都较校从进气道设计的角度讲，唇口与上壁面的相对距离直接影响进气道的流量系数，因此，相对于总压恢复系数和压升比，流量系数的变化也较校Ft图13为不同时刻物面压力分布，可以看出，在x=0.48m之前，物面的压力分布变化较小，在此位置之后压力分布的变化逐渐变大，出口处变形最大，因此，在位于x=0.58m至x=0.63m压力变化达到最大。并且可以看出，气动弹性导致激波与物面相交的位级轴流压气机进气畸变模型研究2283每一级转子叶排，s1～s4则分别表示NUMECA计算得到的每一级静子叶排；ROTOR1-ROTOR4分别对应CSAC计算得到的每一级转子叶排，STATOR1-STATOR4则分别对应CSAC计算得到的每一级静子叶or从图10的各级转静子绝对气流角以及气流转折角的径向分布对比可见，CSAC与NUMECA计算得到的气流角分布规律基本相同，同时还可以发现，经过第一级后，后三级的气流角沿径向的分布形式基本相同，说明CSAC正确地模拟出了后三级压气机的“重复级”流场特征。图11给出了参考流量系数下CSAC，NUMECA以及实验测量三种方法得到的第三级（模拟级）转静子叶片的各气动参数沿径向分布对比。其中CSAC_ROTOR3，CSAC_STATOR3分别对应CSAC计算提取的第三级转子和静子气动参数分布；CFD和TEST则分别代表NUMECA计算和实验测量结果。其中静子绝对总压损失系数定义如下ωs=p*1-p*2p*1-p1（11）从图11对比结果可以看出，实验测量结果首先验证了NUMECA计算结果的准确性，同时也再一次证明了CSAC对于四级低速轴流压气机各叶排级间参数的成功模拟。图12给出了第三级静子通道静压分布的实验测量值与CSAC以及NUMECA计算值对比。图中实验测量值为静子吸力面和压力面沿弦向各测量点静压做周向平均化处理后的结果。图12中0.1，0.5，0.9分别表示10%，50%，90%叶高截面。从图12中可以看出，试验测量以及NUMECA得到的压力分布沿轴向变化趋势虽然是一直增大，但是从前缘到尾缘，其增大的趋势逐渐平缓；而CSAC计算出的趋势与试验测量的结果类似，二者最大误差不超过0.4%，可见试验测量的静子表面压力沿轴向的分布与CSAC结果吻流场影响-数控滚圆机滚弧机价格低张家港液压滚圆机滚弧机多少钱流场影响-数控滚圆机滚弧机价格低张家港液压滚圆机滚弧机多少钱本文由张家港市泰宇机械有限公司弯管机滚圆机滚弧机网站采集网络资源整理! http://www.gunyuanji.wang